Пособие по проектированию жилых зданий Вып. 3 Часть 1. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85)

Монолитныеи сборно-монолитные здания

2.19. Монолитные и сборно-монолитные жилые зданиярекомендуется проектировать на основе стеновых конструктивных систем.При технико-экономическом обосновании допускается применениествольных и каркасно-ствольных конструктивных систем.

Для монолитных и сборно-монолитных зданий с монолитными илисборно-монолитными наружными стенами рекомендуется применятьперекрестно-стеновую конструктивную систему с несущими поперечными ипродольными стенами, в том числе наружными. Монолитные исборно-монолитные перекрытия рассматривают как защемленные поконтуру.

Сборные перекрытия рассматривают как защемленные стенами и опертые подвум или трем сторонам.

Для сборно-монолитных зданий со сборными наружными стенами приналичии сквозных внутренних продольных стен рекомендуется приниматьперекрестно-стеновую систему с ненесущими наружными стенами. Приналичии отдельных продольных диафрагм жесткости применяетсяпоперечно-стеновая конструктивная система, при которой перекрытиярассматриваются как защемленные стенами по двум противоположнымсторонам.

Для сборно-монолитных зданий, с защемленными по двум сторонаммонолитными перекрытиями, допускается применять поперечно-стеновуюконструктивную систему с плоской рамой или радиальным расположениемстен.

В зависимости от назначения и размеров помещений, располагаемых впервых этажах монолитных и сборно-монолитных зданий, может бытьиспользована стеновая или каркасная конструктивные системы:

стеновые системы с полным совпадением осей нижних и верхних этажей;

стеновые системы с неполным (частичным) совпадением осей стен нижнихи верхних этажей;

каркасные системы с полным совпадением осей каркаса нижних и стенверхних этажей;

каркасные системы с неполным (частичным) совпадением осей каркасанижних и стен верхних этажей.

Стеновые системы с полным совпадением осей стен нижних и верхнихэтажей следует применять, если в нижних этажах жилых зданийразмещаются предприятия, не требующие больших помещений.

Стеновые системы с неполным (частичным) совпадением осей стен нижнихи верхних этажей целесообразно применять, если в нижних этажахрасположены помещения больших размеров (пролет 9 м и более) идопускается наличие опор в виде пилонов, колонн сложного профиля,арок, стен, лестнично-лифтовых узлов.

Вертикальные конструкции могут проектироваться с переменным по длинеэлемента сечением, например, с сужающимися или расширяющимися кверхупилонами. Геометрию пилонов целесообразно назначать с таким расчетом,чтобы их бетонирование можно было осуществить в том же комплектеопалубки, что и остальных стен здания.

Для возведения конструкций нижних нежилых этажей рекомендуетсяприменять мелкощитовые и крупнощитовые опалубки.

2.20. Связи между сборными плитами перекрытий, опирающимися намонолитные стены, рекомендуется проектировать по указаниям п. 2.8 ввиде свариваемых арматурных выпусков или закладных деталей илизамоноличиваемых бетоном арматурных петлевых выпусков, соединяемыхбез сварки.

Сечение связей в вертикальных соединениях несущих стен монолитных исборно-монолитных зданий рекомендуется проектировать из условиявосприятия или усилий отрыва в пределах высоты одного этажа не менее10 кН (1 тс) на 1 м длины наружной стены, вдоль фасада.

Конструктивное решение связей и вертикальных соединений рекомендуетсяпринимать в зависимости от последовательности возведения наружных ивнутренних стен:

при первоначальном возведении внутренних монолитных стен на их торцахрекомендуется устраивать шпоночные соединения и горизонтальныеметаллические связи не менее, чем в двух уровнях (вверху и внизуэтажа);

при первоначальном возведении сборных наружных стен горизонтальныеметаллические связи, соединяющие их с внутренними стенами,устанавливают в опалубку и бетонируют с ними.

В зависимости от технологии возведения здания, способов разбивки егона захватки и применения одного или двух видов бетонов возможнаразличная последовательность бетонирования поперечных и продольныхмонолитных стен.

Вертикальное соединение сопрягаемых стен возможно трех типов:торцовое, фронтальное, фронтально-торцовое.

При торцовом соединении (рис. 15, а, б, в) между щитамиопалубки устанавливают вертикальный отсекатель в виде щита, с помощьюкоторого можно выполнить торец любой формы (гладкий, со шпонками,волнистый), и через специальные вырезы за грани внутренних стенпропускают горизонтальную арматуру.

При фронтальном соединении (рис. 15, г, д, е) в местахпримыкания монолитных стен ортогональных направлений на плоскостикрупнощитовой опалубки устанавливают шпонкообразователи.

При фронтально-торцовом соединении (рис. 15, ж), применяемомпри использовании в сопрягаемых стенах бетонов разных видов иликлассов по прочности на сжатие, между щитами опалубки внутренних стенв месте их примыкания к опалубке наружных стен устанавливаютразделяющую мелкоячеистую сетку. Как правило, сетка устанавливаетсяна пространственном арматурном каркасе, который находится напересечении наружной и внутренней стен. Наружные стены бетонируют навсю высоту этажа, затем бетонируют внутренние стены.

Рис. 15.Вертикальные торцевые (а — в), фронтальные (г— е) и фронтально-торцевые (ж) узлы

а ¾установка опалубки поперечных стен; б ¾вид торца поперечной стены и шпонками; в, е, ж ¾общий вид соединения поперечных и продольных стен; г ¾устройство арматурных каркасов со шпонкообразователями между щитамиопалубки; д ¾ устройствоарматурных выпусков в шпонке

1 ¾щиты опалубки; 2 ¾разделительный торцевой щит; 3 ¾поперечная стена; 4 ¾вертикальный арматурный каркас; 5 ¾арматурные горизонтальные стержни; 6 ¾продольная стена; 7 ¾шпонкообразователь из пенополистирола, 8 —разделительная сетка

2.21. Узлы сопряжения плит перекрытия с монолитными стенами взависимости от способа передачи сжимающих усилий и типа плитперекрытий рекомендуется проектировать контактными, платформеннымиили комбинированными.

В контактном узле сжимающие усилия передаются только через монолитныйбетон несущей стены. В контактном узле можно применять монолитные(рис. 16, а, 17, а), сборные (рис. 16, в —16, е, 17, в — 17, е) и сборно-монолитные(рис. 16, б и 17, б) перекрытия, включающие сборныеплиты-скорлупы, которые выполняют функции оставляемой опалубки.Сборные плиты перекрытий рекомендуется заводить за грань стены навеличину не более 2 см. До замоноличивания стыка сборные элементыперекрытий должны опираться на временные опоры.

Рис. 16.Контактные узлы внутренних монолитных стен

а —при монолитных перекрытиях; б — при сборно-монолитныхперекрытиях со сборными скорлупами, выполняющими функции оставляемойопалубки; в — при сборных сплошных плитах перекрытия исвязях посредством сварки выпусков; г — то же, припетлевых связях; д — при сборных многопустотных плитахперекрытия и связях посредством сварки выпусков; е ¾то же, при петлевых связях

1 —монолитная стена; 2 — монолитное перекрытие; 3 —технологический шов; 4 — арматура плиты; 5 —сборная скорлупа, выполняющая функции оставляемой опалубки; 6 —опорная арматура сборно-монолитной плиты; 7 — сборнаясплошная плита; 8 — сварные связи плит; 9 —горизонтальная арматура в виде отдельных стержней; 10 —петлевые связи; 11 — сборная многопустотная плита; 12— заглушка

Рис. 17. Контактные узлы наружных монолитных стен

а —при монолитных плитах перекрытия; б — присборно-монолитных плитах перекрытия со сборными скорлупами,выполняющими функции оставляемой опалубки; в — присборных сплошных плитах перекрытия и связях со стенами посредствомотдельных стержней; г — то же, при петлевых связях; д— при сборных многопустотных плитах перекрытия и связях состенами посредством отдельных стержней; е — то же, припетлевых связях

В платформенном узле сжимающие усилия передаются через опорныеучастки плит перекрытий (рис. 18, а — 18, д).

Для организации платформенного узла могут применяться сборные (рис.18, а — 18, г) и сборно-монолитные перекрытия(рис. 18, д), включающие сборные плиты-скорлупы, выполняющиефункции оставляемой опалубки.

Платформенные узлы на рис. 18, в рекомендуется применять взданиях, высотой не более четырех этажей.

Рис. 18.Платформенные узлы внутренних монолитных стен

а —при сборных сплошных перекрытиях и связях посредством сваркизакладных деталей; б — то же, при связях посредствомсварки выпусков; в — при сборных многопустотных плитахперекрытия с заделкой пустот бетонными пробками и связях посредствомсварки монтажных петель или скруток; г — то же, с«усиленными» торцами плит перекрытия; д —при сборно-монолитных перекрытиях со сборными скорлупами,выполняющими функции оставляемой опалубки

1 —12 — см. рис. 16; 13 — растворный шов; 14 —бетонная пробка; 15 — связи многопустотных плит(отдельные стержни, приваренные к монтажным петлям или скрутки)

Комбинированные узлы (рис. 19 — 21) образуютсясочетанием контактного и платформенного узлов.

Рис.19. Комбинированные узлы внутренних монолитных стен

а —при плитах со вскрытыми пустотами и связями посредством сваркимонтажных петель или скруток; б — то же, при сочетании вузле торца со вскрытыми пустотами и «усиленного» торца; в— то же, при связях в виде каркасов замоноличиваемых впустотах; г — то же, при вертикальном армировании узла;д — то же, при связях посредством выпусков; е —то же, при сочетании торца со вскрытыми пустотами и «усиленного»торца; ж — при сборно-монолитных перекрытиях соскорлупами, выполняющими функции оставляемой опалубки; з —то же, при вертикальном армировании узла

1 ¾15 ¾ см. рис. 16, 18; 16— монтажные петли; 17 — связи многопустотныхплит в виде плоских каркасов замоноличенных в пустоты; 18 ¾горизонтальная арматура в виде плоского каркаса

Рис. 20. Комбинированные узлы наружных монолитных стен со сборнымимногопустотными и сборно-монолитными перекрытиями

(1 — 18 — см. рис. 16, 18, 19)

а —при многопустотных плитах перекрытия со вскрытыми пустотами и связямив виде отдельных стержней, приваренных к монтажным петлям, илискруток; б — то же, при «усиленном» торце; в— то же, при торце со вскрытыми пустотами и связями в видеотдельных стержней арматурных выпусков из плит; г — тоже, при «усиленном» торце; д ¾то же, при торце со вскрытыми пустотами и связями в видекаркасов, замоноличиваемых в пустотах; е — то же, приторце заделанном бетонными пробками и связями в виде отдельныхстержней, приваренных к монтажным петлям; ж — присборно-монолитном перекрытии

Рис. 21.Комбинированные узлы монолитных стен со сборными сплошными плитамиперекрытий

а — при прерывистомопирании и связях посредством сварки выпусков; б — тоже, при петлевых связях; в, г — при непрерывном опираниии связях в виде отдельных стержней, приваренных к закладным деталямплит или арматурных выпусков; д — при прерывистомопирании и связях в виде отдельных стержней (арматурных выпусковплит); е — то же, при петлевых связях

2.22. Для повышения несущей способности контактных икомбинированных узлов железобетонных стен допускается предусматриватьустановку в узле вертикальной арматуры.

При многопустотных плитах перекрытия в случае вертикальногоармирования узлов необходимо предусматривать также горизонтальноеармирование каркасами с продольной арматурой диаметром 10 мм классаА-III, устанавливаемыми в пустотах (рис. 19, г) в количествене менее двух на плиту.

В контактных и комбинированных узлах, приведенных на рис. 21, а,б, д, е, и в платформенных узлах по верху плит растворные швыне применяются. В остальных случаях применение растворного шва подплитами перекрытия обязательно. Полость между торцами плит следуетзамоноличивать только бетоном, из которого выполняется стена.

Марка раствора определяется расчетом и принимается во всех случаях неболее 150 и не менее 50 — в случае производства работ приположительных температурах и не менее 100 — в случаепроизводства работ при отрицательных температурах. При примененииузлов с вертикальным армированием (см. рис. 19, г) плитыперекрытия (сборные плиты-скорлупы) рекомендуется укладывать нараствор.

2.23. В узлах сопряжения плит перекрытия с монолитными стенамирекомендуется предусматривать стальные связи плит перекрытия междусобой и со стенами, стен смежных этажей между собой, а такжегоризонтальное конструктивное армирование узлов в продольномнаправлении.

При монолитных и сборно-монолитных плитах со сборными скорлупами,выполняющими функции оставляемой опалубки, функции связей плит междусобой и со стенами, а также горизонтального армирования узлавыполняет опорная арматура плит перекрытий (см. рис. 16, а, б;17, а, б; 18, д; 19, ж; и 20, ж).

Сборные плиты перекрытия рекомендуется соединять между собойпосредством сварки выпусков (см. рис. 16, в, д; 18, б;19, д, е; 21, а), закладных деталей (см. рис.18, а), монтажных петель (см. рис. 18, в, г; 19, а,б), бессварных соединений посредством перехлеста петлевыхвыпусков (см. рис. 16, г; 21, б), а также арматурныхкаркасов замоноличиваемых в пустотах многопустотных плит (см. рис.19, в, г).

Сборные плиты перекрытий соединяются с монолитными стенами приодностороннем сопряжении посредством анкеров в виде отдельныхстержней (см. рис. 17, в ,д, 20, а, б, в,г, е; 21, в, г, д), петлевых выпусков(см. рис. 17, г, е; 21, е) или арматурныхкаркасов, замоноличиваемых в пустотах многопустотных плит перекрытия(см. рис. 20, д).

При бессварных петлевых связях сборных плит перекрытия горизонтальнаяарматура, устанавливаемая в межпетлевом пространстве, служит дляусиления анкеров петлевых выпусков и назначается в количестве четырехстержней (см. рис. 16, г, е) при плитах перекрытия,защемленных на опорах (контактные узлы), и в количестве двух стержней(см. рис. 21, б) — при свободно-опертых плитах(комбинированные узлы). При соединении их со стенами во всех случаяхустанавливаются два горизонтальных стержня (см. рис. 17, г, е;21, е).

Горизонтальное армирование узлов в продольном направлении при сборныхплитах перекрытия, за исключением варианта с петлевыми связями,рекомендуется производить плоскими каркасами или отдельнымистержнями. Горизонтальная конструктивная арматура назначаетсядиаметром 10 мм класса А-III.

2.24. Связи бетонных несущих стен смежных этажей выполняютпосредством перепуска конструктивной арматуры, устанавливаемой вместах их пересечения. При сборных плитах перекрытия, имеющихнепрерывное опирание на стены, перепуск арматуры производитсяотдельными стержнями, устанавливаемыми по оси стены.

Конструкциинижних этажей зданий многоцелевого назначения

2.25. Конструкции нижних нежилых этажей могут проектироватьсяна основе стеновой, каркасной или каркасно-стеновой конструктивныхсистем.

В зависимости от конкретной градостроительной и технико-экономическойситуации конструкции могут выполняться сборными, монолитными иликирпичными.

2.26. Стеновые конструктивные системы рекомендуется принимать:

а) для встроенных учреждений и предприятий (помещений для приемныхпунктов, столов заказа, небольших помещений бытового обслуживания,культурно-массового назначения);

б) для встроенно-пристроенных учреждений обслуживания массовогоназначения (продовольственные и непродовольственные магазины, кафе изакусочные общего типа, комплексные предприятия бытовогообслуживания, отделения связи и пр.). Во встроенной части жилого домаследует располагать подсобные помещения, а залы и салоны — впристроенных вдоль фронта здания объемах.

2.27. При стеновой конструктивной системе в нижних нежилыхэтажах рекомендуется повторять схему расположения стен верхнихэтажей. В крупнопанельных зданиях высотой 10 этажей и менее содинаковой высотой жилых и нежилых этажей проемы в нижних этажахрекомендуется принимать шириной не более 3 м — при шагепоперечных стен до 3,6 м и не более 2,4 м — при шаге поперечныхстен около 6 м. Для увеличения ширины проемов в таких зданияхнеобходимо предусматривать устройство технического этажа, в пределахкоторого располагать нетиповые конструкции, обеспечивающиеперераспределение усилий от конструкций верхних этажей. Увеличениетолщины и прочности стен первого этажа мало влияет на ширину проема.

При высоте первого этажа 3,3 м и более для увеличения ширины проемоврекомендуется проектировать панели с арочными перемычками. При такихперемычках, имеющих высоту в середине пролета не менее 0,5 м, а взданиях высотой 10 и менее этажей допускается предусматривать проемышириной до 4 м при шаге поперечных стен 3 и 3,6 м.

При необходимости применения более широких проемов рекомендуетсяувеличение прочности панелей первого этажа; в таких зданиях нетконструктивной необходимости в устройстве технического этажа.

2.28. Каркасные конструктивные системы в нижних нежилых этажахрекомендуется проектировать в следующих случаях:

для встроенных учреждений и предприятий, имеющих зальные помещения;

для встроенно-пристроенных учреждений и предприятий с залами, глубинакоторых превышает ширину жилого дома (15 — 20 м), с торговойплощадью от 650 до 1000 м.

При проектировании пристроенных (в варианте встроенно-пристроенных)следует преимущественно использовать каркасные конструкции покаталогам типовых серий.

2.29. В зависимости от объемно-планировочного решения ифункционального назначения здания каркасные конструкции нижних этажейрекомендуется проектировать в виде:

сборной или монолитной балочной клетки в пределах технического этажас расположением балок под каждой несущей стеной вышележащих этажей.Конструктивная высота главных и второстепенных балок, определяемаявысотой технического этажа, должна обеспечивать надежное иэкономичное решение;

сборно-монолитного несущего «стола» с последующимрасположением на нем стен вышележащих этажей.

2.30. При несоосном решении колонн каркаса нижних этажей инесущих стен верхних этажей устройство сборной балочной клетки изстен технического этажа рекомендуется в зданиях высотой до 10 этажей,где это решение более экономично по сравнению со сборно-монолитнымстолом. При большей этажности рекомендуется проектировать переходнуюконструкцию монолитной либо сборно-монолитной.

При каркасном решении первых этажей устойчивость и восприятиегоризонтальных нагрузок рекомендуется обеспечивать стенами лестничныхклеток, а в случае необходимости также дополнительными диафрагмамижесткости, и созданием диска перекрытий при помощи связей междуплитами.

2.31. Расчет конструкций нижних нежилых этажей рекомендуетсявыполнять по прил. 3.

3. ПРИНЦИПЫ РАСЧЕТА НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

3.1. Конструкции жилых зданий проверяют расчетом по двумгруппам предельных состояний:

первая группа — по потере несущей способности или непригодностик эксплуатации;

вторая группа — по непригодности к нормальной эксплуатации.

Расчетом по первой группе предельных состоянии проверяются:

а) все конструкции здания для предотвращения разрушений при действиисиловых воздействий в процессе строительства и расчетного срокаэксплуатации здания, в том числе для предотвращения прогрессирующегообрушения в случае локального разрушения несущих стен в результатеаварийных воздействий типа взрывов бытового газа, пожара, наездатяжелого транспорта и т. п., а сборные конструкции, кроме того, дляпредотвращения разрушения при их изготовлении и перевозке;

б) основание здания для предотвращения потери его несущей способностипри совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок.

Расчетом по второй группе предельных состояний проверяются:

а) здание в целом для ограничения: ускорений колебаний, возникающихпри пульсации ветрового напора; деформаций основания; прогибов верхаздания;

б) плиты перекрытий и покрытия, лестничные площадки, марши и другиеизгибаемые элементы для ограничения их прогибов и раскрытия трещин отвертикальных нагрузок;

в) стены здания для ограничения раскрытия трещин и взаимных смещенийстен при действии вертикальных и ветровых нагрузок, неравномерныхосадок оснований и температурно-влажностных воздействий.

3.2. Нагрузки и воздействия на конструкции жилых зданийопределяют по СНиП 2.01.07—85.

При проектировании полносборных зданий стеновой конструктивнойсистемы рекомендуется учитывать возможное перераспределение усилий,вызванное неодинаковыми деформациями усадки сопрягаемых стен. Длякрупнопанельных зданий осевые деформации усадки e_shстеновых панелей можно определять по табл. 4.

Таблица 4

3.3. Жилые здания рекомендуется проектировать так, чтобыускорения колебаний конструкций зданий, возникающие в результатепульсаций скоростного напора ветра, не превышали 0,1 м/с².При определении величины ускорения учитывается расчетное значениеветровой нагрузки с коэффициентом перегрузки, равным единице. Длязданий стеновой конструктивной системы высотой менее 50 м разрешаетсяне проверять значения ускорений.

3.4. Для зданий, рассчитываемых на совместное действиевертикальных и горизонтальных нагрузок по недеформированной схеме,прогиб верха здания с учетом податливости основания рекомендуетсяпринимать не более 0,001 высоты здания. При расчете здания подеформированной схеме значение прогиба здания не ограничивается.

Предельные прогибы из плоскости плит перекрытий и панелей несущихстен принимаются согласно указаниям СНиП 2.03.01—84. Прогибнесущих стен из их плоскости допускается не проверять.

3.5. Предельное раскрытие трещин в сборных железобетонныхэлементах ограничивается СНиП 2.03.01—84. Взаимные сдвигисборных элементов в стыках рекомендуется ограничивать следующимизначениями: при длительном сдвиге — 0,6 мм при кратковременном— 0,8 мм, а раскрытие трещин в бетоне омоноличивания стыковыхсоединений, имеющих антикоррозионное покрытие — 1 мм.

Кратковременное раскрытие трещин (взаимный сдвиг панелей)определяется суммой постоянных, длительных и кратковременныхнагрузок; длительное раскрытие трещин (сдвиг) — суммойпостоянных и длительных нагрузок.

Раскрытие трещин, не пересекающих рабочую арматуру панелей,ограничивается из условия обеспечения необходимой звукоизоляции (длявнутренних конструкций) или тепло- и водоизоляции (для наружныхконструкций). Для панелей не допускается длительное раскрытиесквозных трещин.

Предельное раскрытие трещин в сборных элементах ограничивается СНиП2.03.01—84.

3.6. Значения предельных деформаций основания зданийрегламентируется СНиП 2.02.01—83.

Возникающие вследствие деформации основания крены здания не должнывызывать отклонения лифтовых шахт от вертикали, превышающие значения,установленные государственными стандартами. Предельно допустимыезначения совместных неравномерных деформаций основания и зданияустанавливаются расчетом исходя из обеспечения необходимой прочности,устойчивости и трещиностойкости конструкций.

При выполнении конструктивных требований, изложенных в настоящемПособии, рекомендуется принимать без расчета следующие допустимыезначения неравномерных деформаций основания:

а) для зданий перекрестно-стеновой и продольно-стеновойконструктивных систем:

относительный прогиб или выгиб продольных стен (в долях от длиныизгибаемого участка) — 0,0008;

относительная разность осадок соседних продольных стен —0,0016;

б) для зданий поперечно-стеновой конструктивной системы с ненесущиминаружными стенами относительно разности осадок соседних поперечныхстен — 0,0016.

При несущих наружных стенах или при наличии сквозных внутреннихпродольных стен предельные неравномерности деформаций для зданий споперечными несущими стенами принимают по п. 3.6, а.

С указанными предельными значениями неравномерных деформацийсопоставляются деформации основания, подсчитанные без учета влиянияжесткости конструкций здания на перераспределение нагрузок наоснование.

3.7. При расчете конструкций и соединений следует учитыватькоэффициенты надежности по назначению g_п,принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий исооружений при проектировании конструкций равными:

0,95 — для жилых зданий высотой от 2 до 17 этажей включительно,а также высотой до 25 этажей при расчете по деформируемой схеме;

1 — для зданий высотой более 17 этажей при расчете понедеформированной схеме.

На коэффициент надежности по назначению умножают расчетные усилия илиделят значения сопротивления материала конструкций.

3.8. Усилия в конструкциях рекомендуется определять,используя, расчетные схемы и предпосылки, наиболее полно отвечающиеусловиям действительной работы конструкций. При определении усилий всборных конструкциях рекомендуется учитывать податливость стыковыхсоединений. Деформативные характеристики соединений сборных элементовразрешается принимать по указаниям прил. 4 настоящего Пособия.

При использовании приближенных методов расчета рекомендуетсярассматривать два варианта напряженно-деформированного состоянияконструкций, которые соответствуют наименьшей и наибольшей возможнойжесткости (податливости) элементов стыковых соединений и связей, а вкачестве расчетных принимать наибольшие значения усилий по указаннымдвум вариантам расчета.

Расчетныесхемы

3.9. Расчетные схемы бескаркасных зданий классифицируются:

по характеру учета пространственной работы — на одно-, двух- итрехмерные;

по виду неизвестных — на дискретные, дискретно-континуальные иконтинуальные;

по виду конструкции, положенной в основу расчетной схемы, — настержневые, пластинчатые, комбинированные.

3.10. При одномерной расчетной схеме здание рассматриваетсякак тонкостенный стержень или система стержней, упруго или жесткозащемленных в основании. Предполагается, что поперечный контурстержня (системы стержней) неизменяем.

При двухмерной расчетной схеме (рис. 22) здание рассматривается какплоская конструкция, способная воспринимать только такую внешнююнагрузку, которая действует в ее плоскости. Для определения усилий встенах от горизонтальной нагрузки условно принимается, что все стены,параллельные действию нагрузки, расположены в одной плоскости и имеютодинаковые горизонтальные перемещения в уровне перекрытий.

Рис. 22. Двухмерные (плоские) расчетные схемы бескаркасных зданий

а —вертикальная диафрагма с проемами; б — плоский составнойстержень; в ¾заменяющая рама; г — ферменная модель

При трехмерной расчетной схеме (рис. 23) здание рассматривается какпространственная система, способная воспринимать приложенную к нейпространственную систему сил. Трехмерная расчетная схема наиболееточно учитывает особенности взаимодействия несущих конструкций, норасчет на ее основе наиболее сложен.

Рис. 23. Пространственные (трехмерные) расчетные схемы бескаркасныхзданий.

а —фрагмент здания; б — расчетная схема в виде системыконсольных стержней; в ¾то же, пространственного составного стержня; г —пластинчатой системы, рассчитываемой методом конечных элементов

3.11. В дискретных расчетных схемах неизвестные усилия илиперемещения определяют для конечного количества узлов системы решениясистем алгебраических уравнений. Дискретные расчетные системынаиболее приспособлены к условиям расчета на цифровых вычислительныхмашинах.

В дискретно-континуальных расчетных схемах неизвестные силовыефакторы или перемещения задают в виде непрерывных функций вдоль однойиз координатных осей (функциональные неизвестные). Неизвестныефункции определяются решением краевой задачи для системы обыкновенныхдифференциальных уравнений.

В континуальных расчетных схемах неизвестные силовые факторы илиперемещения задают в виде непрерывных функций вдоль двух или трехкоординатных осей. Неизвестные функции определяются решением краевойзадачи для системы дифференциальных уравнений в частных производных.

3.12. При стержневых расчетных схемах несущая система зданиярассматривается в виде: набора параллельно расположенных балок сподатливыми связями (составная балка), перекрестной системы балок,многоэтажной многопролетной рамы, решетчатой системы и др. Дляопределения динамических характеристик здания вся несущая системаздания может рассматриваться как один консольный стержень.

В расчетных схемах в виде перекрестных стержневых систем несущиебалочные элементы расположены в двух плоскостях (вертикальной игоризонтальной). Вертикальные несущие элементы эквивалентны пожесткости стенам, горизонтальные — перекрытиям здания.Принимается, что в местах пересечения несущих элементов их поперечныеперемещения одинаковы. Перекрестная расчетная схема позволяет учестьизгиб перекрытий в собственной плоскости. Недостатком расчетной схемыявляется то, что при ее использовании не учитывается совместностьпродольных деформаций параллельно расположенных стен, обеспечиваемаяв здании стенами перпендикулярного направления. Поэтому расчетнуюсхему рекомендуется применять для расчета на горизонтальные нагрузкитолько зданий с поперечными несущими стенами при ненесущих продольныхстенах.

В рамных расчетных схемах стены с проемами рассматриваются какмногоэтажные плоские или пространственные многопролетные рамы.Стойками рам являются глухие (без проемов) участки стен, а ригелями —перемычки и перекрытия. При расчете рекомендуется принимать, чторигели имеют переменную жесткость (бесконечно большую в пределахдлины простенков и конечную в местах проемов). Для определения усилийв конструкциях зданий на основе рамной расчетной схемы используютуниверсальные программы расчета рамных систем.

При решетчатых расчетных схемах здание в целом или его отдельныеэлементы (например, стены) заменяют системой вертикальных,горизонтальных и наклонных стержней, шарнирно соединенных междусобой.

3.13. При пластинчатых расчетных схемах стены и перекрытияздания рассматриваются как система тонкостенных плоскостных элементов(пластинок), соединенных, как правило, в отдельных узлах. Для расчетаотдельных пластинок используют численные методы теории упругости(метод сеток, прямые вариационные и др.), а также методы, в которыхрассчитываемая непрерывная система заменяется дискретной (методконечных элементов, ферменной аналогии).

3.14. При комбинированных расчетных схемах зданиерассматривается как пластинчато-стержневая система. Такие расчетныесхемы рекомендуется применять для расчета зданий, в которыхсочетаются каркасные элементы и стены.

3.15. При выборе расчетной схемырекомендуется учитывать, что все они имеют ограниченные областиприменения, определяемые положенными в их основу допущениями. Чемменьше допущений использует тот или иной метод, тем шире область егоприменения, но вместе с тем более трудоемок расчет.

Наиболее совершенными и универсальными являются расчетные схемы ввиде пространственной (трехмерной) системы пластин или (и) стержней сдискретными связями между ними. При таких расчетных схемахрекомендуется использовать для расчета метод конечных элементов.Расчет выполняется по специальным программам на ЭВМ

Для расчета зданий, конструктивно-планировочные решения которых неизменяются по высоте (регулярная система) или изменяются небольшоечисло раз (ступенчато-регулярная система), рекомендуется использоватьрасчетную схему в виде вертикальной составной системы. В составнойсистеме различают несущие и связевые элементы. Несущими элементамимногоэтажного здания являются участки стен, ограниченные в планепроемами или вертикальными стыковыми соединениями, а также стволы(ядра) жесткости, колонны, пилоны и другие вертикальные несущиеконструкции. Связевыми элементами являются диски перекрытий,надпроемные перемычки, ригели, соединения сборных элементов ввертикальных стыках. При расчете составных систем дискретные связевыеэлементы заменяют эквивалентными по жесткости (или податливости)непрерывными и используется дискретно-континуальная расчетная схема.Для бескаркасных зданий несущие элементы составной системырекомендуется рассматривать как консольные тонкостенные стержни,деформирующиеся за счет продольных усилий сжатия — растяжения,изгиба и сдвига.

3.16. На начальных этапах проектирования здания рекомендуетсяиспользовать упрощенные расчетные схемы, позволяющие выполнять расчетбез специальных программ.

Для зданий стеновой конструктивной системы расчетную схемурекомендуется принимать в виде системы вертикальных и горизонтальныхдиафрагм жесткости.

В одну вертикальную диафрагму жесткости рекомендуется включатьпоперечную или продольную стену здания и примыкающие к ней участкистен перпендикулярного направления. Стены, имеющие по длине в планеразрывы или проемы, перемычки над которыми не обеспечиваютперераспределение усилий между простенками, расчленяют на нескольковертикальных диафрагм жесткости.

Размеры в плане простенков, примыкающих к основной стене диафрагмыжесткости, рекомендуется принимать не более 0,1 высоты здания и неболее половины расстояния до соседней стены, параллельно стенкерассматриваемого несущего элемента.

3.17. Вертикальную диафрагму жесткости, имеющую регулярнорасположенные по высоте проемы, вертикальные стыки или швыбетонирования, рекомендуется рассматривать как составную систему из тстолбов, соединенных (т  1) рядами связей сдвига (рис. 24).

Рис. 24. Расчет вертикальнойдиафрагмы жесткости с проемами (а) как составного стержня (б)

Для каждого столба рекомендуется определять приведенный модульдеформации Е_redучитывающий влияние горизонтальных стыков сборных элементов илигоризонтальных швов бетонирования стен из монолитного бетона, а такжепродолжительность действия нагрузки и вычисляемый по формуле

Е_red =Е_b/(j_tb+ l_cЕ_b/H_et), (1)

где Е_b— начальный модуль упругости бетонастены, принимаемый по нормам проектирования бетонных и железобетонныхконструкций; для сборных элементов, изготавливаемых в кассетныхустановках, а также стен из монолитного бетона, возводимых впереставных опалубках, приведенные в нормах значения начальныхмодулей упругости следует умножать на коэффициент 0,85; j_tb— коэффициент, учитывающий влияние ползучести бетона изависящий от длительности действия нагрузки; при расчете накратковременные нагрузки коэффициент j_tbпринимается равным: 1,2 —для тяжелого бетона и легких бетонов при плотном мелкомзаполнителе; 1,4 —для легких бетонов на пористом мелком заполнителе; 1,1— для плотных силикатныхбетонов;

прирасчете на длительно действующие нагрузки коэффициентj_tbвычисляется по формуле

j_tb= 1 +С_b E_b, (2)

С_b— предельная мера ползучести бетона, принимаемая длясборных элементов стен по табл. 5; l_с— коэффициент податливости горизонтального стыка при сжатииопределяемый в зависимости от длительности действия нагрузки порекомендациям прил. 4.

Таблица 5

3.18. В составной системе рекомендуется различать жесткие иподатливые связи сдвига.

Связь сдвига i между столбамиi, i+1 считается жесткой, если выполняетсяусловие

m_i³ 12/n, (3)

m_i= , (4)

где п— количество этажейздания; H_et —высота типового этажа, l_ti— податливость при сдвигесвязи между столбами i и (i+1),которая для связей в виде перемычек равна податливости перемычки приперекосе, а для связей в виде вертикальных стыковых соединений равнаподатливости связей одного этажа (определяются по рекомендациям прил.4), g_i— параметр, определяемый поформулам:

при расчёте на нагрузки и воздействия, не вызывающие изгиб столбов(например, вертикальные нагрузки,неодинаковая усадка стен),

g_i= 1 /(E_iA_i) + 1 /(E_i+1A_i+1); (5)

при расчете на нагрузки и воздействия, вызывающие изгиб столбов(например, горизонтальные нагрузки),

g_i= 1 /(E_iA_i) + 1 /(E_i+1A_i+1) + L²_i/ (E_iI_i + E_i+1 I_i+1); (6)

гдеA_i, А_i+1— площади горизонтальныхсечений соответственно столбов i и(i+1); E_i,E_i+1 —приведенные модули деформации столбов iи (i+1), вычисляемые по формуле (1).

Столбы, соединенные жесткими связями сдвига, разрешается для расчетаобъединять в один столб.

Приближенныеметоды определения усилий в несущих конструкциях зданий стеновойконструктивной системы

3.19. Усилия в конструкциях разрешается определять, используяследующие допущения:

принцип независимости действия сил;

линейную зависимость между напряжениями и вызываемыми имидеформациями (или между усилиями и перемещениями);

линейный характер изменения деформации по длине глухих участковпанелей (гипотеза плоских сечений).

3.20. Принцип независимости действия сил при расчете стен наизгиб в их плоскости предполагает расчет по недеформированной схеме.Для зданий, масса которых не изменяется по высоте, расчет насовместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузокразрешается выполнять по недеформированной схеме, если выполняетсяусловие

f £0,1 М/(рН), (7)

где f —прогиб верха здания от горизонтальной нагрузки, определенныйбез учета совместного влияния вертикальных и горизонтальных нагрузок;М — изгибающиймомент в основании здания от горизонтальной нагрузки; р— распределенная по высотездания нагрузка от собственного веса конструкций; H— высота здания.

Для зданий перекрестно-стеновой системы высотой 17 и менее этажейусловие (7) допускается не проверять; расчет таких зданий разрешаетсявыполнять по недеформированной схеме.

3.21. Усилия, действующие в плоскости стен и перекрытий, иусилия, вызывающие изгиб панелей из плоскости, допускается определятьнезависимо. При этом усилия, действующие в плоскости конструкций,разрешается определять из рассмотрения плоского напряженногосостояния, считая, что изгиб из плоскости отсутствует. Усилия,вызывающие изгиб стен из плоскости, определяют, считая стены иперекрытия недеформируемыми в собственной плоскости.

3.22. Усилия в статически неопределяемой системе здания,найденные исходя из линейной зависимости между напряжениями ивызываемыми ими деформациями, допускается корректировать путемвведения самоуравновешенных внутренних сил, учитывающих частичноеперераспределение усилий за счет нелинейной работы конструкций. Приэтом необходимо, чтобы поперечные силы в расчетных сечениях стенизменялись не более чем на 30 %.

При выполнении расчетов с учетом перераспределения усилий следуетконструктивно предотвращать возможность хрупкого разрушенияконструкций. С этой целью следует:

перемычки, работающие как связи сдвига между вертикальными несущимиэлементами, проектировать так, чтобы прочность наклонных сеченийпревышала прочность нормальных сечений не менее чем в 1,2 раза;

вертикальные стыки сборных элементов стены выполнять в видежелезобетонных шпоночных соединений;

не допускать разрушения стены по наклонным сечениям.

3.23. Для определения усилий от вертикальных нагрузок инеодинаковых температурных и усадочных деформаций сопрягаемых стендопускается диафрагмы жесткости рассчитывать независимо, при этом длясимметричных в плане зданий принимать, что горизонтальные перемещенияв уровне перекрытий равны нулю.

3.24. Усилия в конструкциях здания от постоянных вертикальныхнагрузок рекомендуется определять с учетом изменения расчетной схемыздания в процессе его возведения, поэтажного загружения конструкций иперераспределения вертикальных нагрузок вследствие неодинаковойусадки бетона сопрягаемых стен.

Для бескаркасных полносборных зданий разрешается определять усилия отпостоянных вертикальных нагрузок исходя из двух расчетных случаев.

В первом случае (зимний монтаж) принимается, что до окончаниявозведения здания деформации усадки материала стен не возникают, аперераспределение вертикальных нагрузок возможно только междустолбами, которые соединены перемычками, являющимися составнымичастями сборных элементов, или сваркой закладных деталей. Еслиобеспечено нарастание прочности бетона (раствора) в вертикальныхстыках (например, за счет прогрева стыков), то допускается учитыватьтакже сопротивление сдвигу шпоночных соединений сборных элементов.

Усилия в стенах, найденные исходя из указанных допущений,используются для проверки прочности стен в стадии возведения здания,в том числе для проверки прочности стен на момент оттаиванияраствора, уложенного в горизонтальные стыки при отрицательныхтемпературах наружного воздуха.

Во втором расчетном случае (летний монтаж) условно принимается, чтодеформации усадки бетона стен полностью проявляются за время монтажаздания. Усилия в конструкциях определяются с учетом стадийностивозведения здания исходя из проектных характеристик бетона(раствора), которым заполнены стыки. При этом рекомендуется считать,что связи сдвига в виде перемычек, являющихся составной частьюсборного элемента, включаются одновременно с возведением очередногоэтажа, а связи сдвига в виде замоноличиваемых бетоном шпоночныхсоединений включаются с отставанием на два этажа. Время включениясвязей сдвига в виде сварных соединений закладных деталей следуетпринимать в зависимости от принятой технологии возведения здания.

Для эксплуатационного (послемонтажного) периода необходимо определятьвозможное дополнительное перераспределение усилий, вызванное в случаезимнего монтажа влиянием неодинаковой усадки и ползучести материаластолбов, а в случае летнего монтажа — только из-за неодинаковойползучести материала столбов.

Расчетные усилия в столбах принимаются по наибольшим значениям усилийпервого и второго расчетных случаев. Указанные усилия суммируются сучетом знаков с усилиями от временных вертикальных и горизонтальныхнагрузок, температурных воздействий и неравномерных деформацийоснования.

3.25. Расчет конструкций здания на климатические температурныевоздействия выполняют с целью определения усилий:

а) в продольных стенах и перекрытиях, возникающих из-за стеснения ихтемпературных деформаций основанием;

б) в наружных и внутренних стенах и их стыках, возникающих из-занеодинаковых температурных деформаций этих стен;

в) в наружных стенах и связях с внутренними конструкциями,возникающих из-за перепада температур по толщине наружных стен.

Усилия, указанные в п. 3.25, а, определяются только для строительногопериода; остальные усилия — для эксплуатационного периода.

Усилия от температурных воздействий для периода возведения зданияопределяются как для неотапливаемого здания. При этом допускается неучитывать перепады температур по толщине ограждающих конструкций.

Расчет на температурные воздействия для эксплуатационного периодапроизводится как для отапливаемого здания.

3.26. При расчете конструкций крупнопанельных зданийрекомендуется учитывать, что при отсутствии вертикальных связей междустеновыми панелями смежных этажей горизонтальные стыки несопротивляются растягивающим усилиям. В отапливаемом здании приотрицательных температурах наружного воздуха вследствие неодинаковыхтемпературных деформаций наружных и внутренних стен в верхних этажахмогут раскрываться горизонтальные стыки, а панели наружных стенполностью передавать нагрузку от собственного веса через вертикальныестыки на внутренние конструкции («зависать» на них).Раскрытие горизонтальных стыков и «зависание» частинаружных стеновых панелей на внутренних конструкциях приводит кизменению расчетной схемы.

При расчете здания на температурные воздействия с учетом раскрытиягоризонтальных стыков принимается, что по мере увеличения разностисредних температур наружных и внутренних стен первоначальнораскрываются стыки в верхнем этаже, затем в предшествующем и т. д.

Перераспределение усилий в конструкциях здания вследствиетемпературного укорочения наружных стен при эксплуатации здания зимойрекомендуется определять в следующей последовательности:

а) от расчетной разности средних температур наружных и внутреннихстен Dtопределяются усилия в составной системе высотой пэтажей; если во всех этажах горизонтальные стыки наружных стенсжаты с учетом усилий от вертикальных нагрузок и температурныхвоздействий, то найденные усилия являются расчетными; если в верхнемили в нескольких верхних этажах горизонтальные стыки наружной стеныоказываются растянутыми, то необходимо вычислить разностьотносительных температур наружных и внутренних стен Dt₁,при которой растягивающие усилия в горизонтальном стыке равны нулю иопределить усилия в конструкциях при этой разности температур;

б) количество этажей в расчетной схеме уменьшается на единицу;нагрузка от веса конструкций одного этажа наружной стеныприкладывается к внутренним стенам, с которыми наружная стенасоединена связями сдвига для новой расчетной схемы (с уменьшеннымчислом этажей) определяются дополнительные усилия от разноститемператур (Dt— Dt₁);если во всех этажах, кроме верхнего, горизонтальные стыки сжаты, тополученные усилия суммируются с подсчитанными на предыдущем этаперасчета и используются для проверки прочности конструкций; если сноваимеются растянутые горизонтальные стыки, то расчет повторяется.

3.27. Для составной системы из двух столбов (с одним рядомпродольных связей сдвига) усилия рекомендуется определять поформулам:

Усилия от веса конструкций здания. Продольная сила Т_k,перераспределяемая между столбами в уровне перекрытия над этажом i£ h n₀при возведении этажа h£ n

, (8)

гдеg —параметр, вычисляемый по формуле (3); п— количество этажейздания; n₀ —количество этажей, в которых связи считаются незамкнутымив момент приложения нагрузки от очередного монтируемого этажа (см. п.3.24); e_j— разностьотносительных деформаций столбов в основной систем (без связейсдвига) от вертикальной нагрузки, прикладываемой на этапе j(в промежутке времени между замыканием связей на этажах j  1 и j);для регулярной по высоте составной системе при j< n

; (9)

приj = n

; (10)

G₁,G₂ —вертикальные нагрузки соответственно на первый и второйстолб от веса конструкций одного этажа; ,—то же, от веса конструкций крыши;

; (11)

m— вычисляется по формуле (2).

Продольные сжимающие силы в уровне перекрытия над i-мэтажом, соответственно в первом и втором столбах на момент окончаниямонтажа здания

; (12)

; (13)

Сдвигающая сила в связях i-го этажаопределяется по формулам:

при i < n   n₀V_i = T_i  T_i+1; (14)

при i = n   n₀V_i = T_i.

Усилия от временной нагрузки на перекрытия и кровлю.Продольная сила, перераспределяемая между столбами в уровнеперекрытия над i-м этажом

(15)

где e= P₁/ (E₁A₁)  P₂/ (E₂A₂); (16)

, (17)

P₁, Р₂— временная нагрузкасоответственно на первый и второй столб от междуэтажного перекрытия;,— то же, от крыши.

Продольные сжимающие силы в уровне i-гоэтажа соответственно в первом и втором столбах

; (18)

; (19)

где силаТ_iвычисляется по формуле (15).

Сдвигающие усилия в связях i-гоэтажа определяют по формулам (12) и (13), принимаяh = n,п_о = 0.

Усилия от неодинаковой усадки стен и температурных воздействий.

Продольная сила, перераспределяемая между стенами в уровне перекрытиянад i-м этажом

, (20)

гдеe₁,e₂— деформации усадки бетонасоответственно первого и второго столбов, g,r — величины,вычисляемые соответственно по формулам (5) и (11)для случая длительных нагрузок.

4. ФУНДАМЕНТЫ

4.1. Для жилых зданий рекомендуется применять следующие типыфундаментов: ленточные (сборные и монолитные), плитные и свайные. Длязданий каркасной конструктивной системы, а также малоэтажных зданийстеновой конструктивной системы рекомендуется также применятьстолбчатые фундаменты.

4.2. Сборные ленточные фундаменты рекомендуется проектироватьс использованием типовых фундаментных плит по ГОСТ 13580—85 илиблоков по ГОСТ 13579—78*. Можно применять сплошную ипрерывистую схемы расстановки элементов ленточных фундаментов.

Монолитные ленточные фундаменты рекомендуется выполнять в видеотдельных или перекрестных лент, имеющих прямоугольное илиступенчатое сечение. Для возведения монолитных ленточных фундаментоврекомендуется применять мелкощитовую опалубку. При сухих связныхгрунтах ленточные фундаменты рекомендуется возводить методом «стенав грунте» или в вытрамбованных котлованах (без опалубки).

При выборе типа ленточного фундамента рекомендуется учитыватьследующее: применение сборных фундаментов позволяет снизитьпродолжительность возведения фундаментов на 20—30 % и уменьшитьзатраты труда на строительной площадке; суммарные затраты труда навозведение сборных и монолитных фундаментов примерно одинаковые; постоимостным показателям, энергоемкости, расходу цемента и арматурнойстали монолитные фундаменты экономичнее сборных. Поэтому для жилыхзданий рекомендуется предпочтительно применять монолитные ленточныефундаменты.

4.3. Плитные фундаменты рекомендуется выполнять в видемонолитных железобетонных плоских или ребристых плит. В зданияхстеновой конструктивной системы плитный фундамент рекомендуетсяустраивать под всем зданием; в зданияхствольно-стеновой и каркасно-ствольной конструктивных системдопускается устраивать плитный фундамент только под стволами (ядрамижесткости).

4.4. Столбчатые фундаменты рекомендуется выполнятьпреимущественно монолитными, в том числе в вытрамбованных котлованах.

4.5. Свайные фундаменты в зависимости отинженерно-геологических и производственных условий и конструктивныхособенностей здания могут проектироваться забивными или набивными.

Свайные фундаменты с однорядным расположением свай рекомендуетсявыполнять безростверковыми. При этом следует проверять расчетомнеобходимость усиления стен первого этажа и цокольного перекрытия.Допускается применять сборные ростверки, которые опираются на сваи игрунт (низкий ростверк) или только на сваи (высокий ростверк).

Свайные фундаменты с многорядным расположением свай рекомендуетсяпроектировать с низким ростверком из монолитного бетона. Придвухрядном расположении свай можно применять сборный ростверк.

4.6. Забивные сваи могут применяться при любых сжимаемыхгрунтах кроме крупнообломочных и насыпных грунтов, содержащих жесткиевключения (остатки разрушенных каменных и бетонных конструкций(строительный мусор и т. п.). Забивные сваи не рекомендуется опиратьна заторфованные грунты и торфы, илы, глинистые текучей консистенциии другие сильно сжимаемые грунты. Забивные сваи рекомендуетсявыполнять из железобетона. Для деревянных панельных зданийдопускается применять сваи из круглого леса с необходимой защитой всоответствии с ГОСТ 02022.2—80*.

Железобетонные сваи могут проектироваться цельными или составными.Рекомендуется применять следующие виды свай.

Сваи цельные с предварительно напряженной продольной арматурой(стержневой или из семипроволочных прядей) и с поперечной арматуройсечением от 20´20 до 40´40см, длиной от 3 до 20 м (ГОСТ 19804.2—79*) рекомендуются прилюбых основаниях, для которых возможно применение забивныхжелезобетонных свай.

Сваи цельные с предварительно напряженной продольной арматурой безпоперечного армирования сплошного сечения 25´25и 30´30 см, длиной от 5 до 12м (ГОСТ 19804.4—78*) рекомендуются для оснований, сложенных извыдержанных по толщине (с отклонением не более 1 м) слоев, сложенныхпесками средней плотности и рыхлыми, супесями пластичной и текучейконсистенции. Не рекомендуется применять такие сваи при пучинистыхгрунтах, если силы пучения превышают значение вертикальной нагрузкина сваю, при наличии сил выдергивания, а также при погружении свай вгрунт с помощью вибрации. При высоком свайном ростверке верх сваиможет выступать над поверхностью грунта не более чем на 2 м.

Сваи цельные с ненапрягаемой продольной и поперечной арматуройсечением от 20´20 до 40´40см, длиной от 3 до 16м (ГОСТ 19804.1—79*) можно применять в техже грунтовых условиях, что и сваи с предварительно напряженнойарматурой.

Сваи цельные с круглой полостью с напрягаемой и ненапрягаемойарматурой сечением 25´25,30´30, 40´40см, длиной от 3 до 12 м (ГОСТ 19804.3—80*) рекомендуютсяприменять в тех же условиях, что и сваи сплошного сечения безпоперечного армирования.

Пирамидальные сваи с малыми углами наклона боковых граней (1—4°)рекомендуется применять как висячие в однородных по глубине грунтах,а также в случаях, когда свая прорезает слой плотного грунта, а еенижний конец заглубляется в более слабый грунт. Такие сваи нерекомендуется применять при насыпных, мерзлых, просадочных,набухающих и пучинистых грунтах, если силы пучения превышаютвертикальную нагрузку на сваю.

Сваи составные сплошного сечения рекомендуется применять вследующих случаях:

при необходимости заглубления свай в несущий слой, кровля которогоимеет невыдержанное залегание в пределах контура проектируемогоздания;

при отсутствии копрового оборудования, необходимого для погружениясвай длиной более 12 — 14 м;

при затруднениях в транспортировании длинномерных свай, вызванныхдорожно-транспортными условиями или стесненностью строительнойплощадки;

при возможности уменьшения сечения сваи, если при этом несущаяспособность составной сваи соответствует расчетной нагрузке.

4.7. Набивные бетонные сваи рекомендуется применять принеобходимости устройства свайных фундаментов, когда нельзя применитьзабивные сваи по грунтовым условиям (см. п. 4.6) или из-зарасположенных вблизи существующих построек, а также на площадках сосложными инженерно-геологическими условиями.

Рекомендуется применять следующие виды набивных свай.

Буронабивные сваи диаметром ствола 40 см и более с уширением в нижнейчасти или без уширения, устраиваемые без крепления или с креплениемстенок скважины, рекомендуются для применения при большихсосредоточенных нагрузках и длине сваи 10 м и более. Буронабивныесваи не рекомендуется применять при наличии агрессивных грунтовых илипроизводственных вод.

Набивные сваи устраивают в скважинах, которые пробивают, забиваяинвентарные трубы, извлекаемые по мере бетонирования. Такие сваиприменяют в водонасыщенных грунтах и при резких изменениях глубинызалегания плотных грунтов несущего слоя.

Монолитные свайные фундаменты, устраиваемые в вытрамбованныхкотлованах с предварительным доуплотнением грунта под острием сваикаменной отсыпкой, рекомендуются при просадочных грунтах Iтипа в качестве столбчатых фундаментов.

4.8. Для призматических забивных свай, а также пирамидальных смалым уклоном рекомендуется применять сборные оголовки. Приоднорядном расположении свай рекомендуется применять оголовкицилиндрической формы с внутренней полостью в форме ступенчатогоусеченного конуса. Армирование оголовка рекомендуется выполнятьарматурным каркасом цилиндрической формы. При двухрядном расположениисвай рекомендуется применять прямоугольные оголовки.

4.9. Тип фундамента рекомендуется выбирать на основетехнико-экономических сопоставлений вариантов с учетом конкретныхинженерно-геологических условий площадки строительства,материально-производственной базы и обеспечения предельно допустимыхдеформаций основания.

В типовом проекте жилого здания рекомендуется разрабатывать не менеедвух вариантов разных типов фундаментов.