Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов

 

ЦЕНТРАЛЬНЫЙНАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ

И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯСССР


СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ

к СНиП 2.09.03-85


Проектирование подпорныхстен

и стен подвалов



Разработано к СНиП2.09.03-85 “Сооружение промышленныхпредприятий”. Содержит основные положения по расчету иконструированию подпорных стен и стен подвалов промышленныхпредприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона.Приведены примеры расчета.

Для инженерно-техническихработников проектных и строительных организаций.

ПРЕДИСЛОВИЕ


Пособие составлено к СНиП2.09.03-85 “Сооружения промышленныхпредприятий” и содержит основные положения по расчету иконструированию подпорных стен и стен подвалов промышленныхпредприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона спримерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов,облегчающих расчет.

В процессе подготовки Пособияуточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП2.09.03-85, в том числе по учету силсцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмыобрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанномуСНиП.

Пособие разработаноЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А. М. Туголуков,Б. Г. Кормер, инженеры И. Д. Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В.Третьякова, О. JI. Кузина) при участииНИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук Е. А.Сорочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский),Фундаментпроекта (инженеры В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С.Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В. А. Козлов, А. Н.Сытник,Н. И. Соловьева).


1.ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ


1.1.Настоящее Пособие составлено к СНиП 2.09.03-85“Сооружения промышленных предприятий” и распространяетсяна проектирование:

подпорных стен, возводимых наестественном основании и расположенных на территориях промышленныхпредприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочныхжелезных и автомобильных дорогах;

подвалов производственногоназначения, как отдельно стоящих, так и встроенных.

1.2.Пособие не распространяется на проектирование подпорных стенмагистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стенспециального назначения (противооползневых, противообвальных и др.),а также на проектирование подпорных стен, предназначенных длястроительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих,просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и т. д.).

1.3.Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществлятьсяна основании:

чертежей генерального плана(горизонтальной и вертикальной планировки);

отчета обинженерно-геологических изысканиях;

технологического задания,содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требованияк проектируемой конструкции, например требования по ограничениюдеформаций и др.

1.4.Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться наосновании сравнения вариантов, исходя из технико-экономическойцелесообразности их применения в конкретных условиях строительства сучетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости истоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатацииконструкций.

1.5.Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следуетпроектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов.

1.6. Припроектировании подпорных стен и подвалов должны приниматьсяконструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность,устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, атакже отдельных его элементов на всех стадиях возведения иэксплуатации.

1.7.Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриальногоизготовления их на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнятьэлементы сборных конструкций, насколько это позволяютгрузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления итранспортирования.

1.8. Длямонолитных железобетонных конструкций следует предусматриватьунифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющиеприменять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку.

1.9. Всборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов исоединении элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий,прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительноуложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.10.Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличииагрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований,предъявляемых СНиП 3.04.03-85“Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии”.

1.11.Проектирование мер защиты железобетонных конструкций отэлектрокоррозии должно производиться с учетом требованийсоответствующих нормативных документов.

1.12.При проектировании подпорных стен и подвалов следует, как правило,применять унифицированные типовые конструкции.

Проектирование индивидуальныхконструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях,когда значения параметров и нагрузок для их проектирования несоответствуют значениям, и принятым для типовых конструкций, либокогда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местныхусловий осуществления строительства.

1.13.Настоящее Пособие рассматривает подпорные стены и стены подвалов,засыпанные однородным грунтом.


2.МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ


2.1. Взависимости от принятого конструктивного решения подпорные стенымогут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменнойкладки.

2.2.Выбор конструктивного материала обусловливаетсятехнико-экономическими соображениями, требованиями долговечности,условиями производства работ, наличием местных строительныхматериалов и средств механизации.

2.3. Длябетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоныпо прочности на сжатие не ниже класса В 15.

2.4. Дляконструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию,в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости иводонепроницаемости. Проектная марка бетона устанавливается взависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатациисооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздухав районе строительства и принимается в соответствии с табл.1.


Таблица 1


Условия

Расчетная

Марка бетона, не ниже

конструкций

температура

по морозостойкости

по водонепроницаемости

замораживании при

воздуха, °С

Класс сооружения

переменном замораживании и оттаивании


I

II

III

I

II

III

В водонасыщенном

Ниже -40

F300

F200

F150

W6

W4

W2

состоянии (например, конструкции, расположенные в сезоннооттаивающем слое

Ниже -20

до -40

F200

F150

F100

W4

W2

He нормируется

грунта в районах вечной мерзлоты)

Ниже -5 до -20 включительно

F150

F100

F75

W2

Не нормируется


5 и выше

F100

F75

F50

Не нормируется

В условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся

Ниже -40

F200

F150

F400

W4

W2

He нормируется

атмосферным воздействиям)

Ниже -20 до -40 включительно

F100

F75

F50


W2 He нормируется


Ниже -5 до -20

F75

F50

F35*

He нормируется


включительно

-5 и выше

F50

F35*

F25*

To же

В условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения например,

Ниже -40

F150

F100

F75

W4

W2

He нормируется

конструкции, постоянно (подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, но защищенные от воздействия атмосферных осадкой)

Ниже -20 до -40 включительно

F75

F50

F35*

He нормируется


Ниже -5 до -20 включительно

F50

F35*

F25*

To же


-5 и выше

F35*

F25*

F15**

______________

* Длятяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости ненормируются;

** Длятяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкостине нормируются.


Примечание. Расчетная зимняятемпература наружного воздуха, принимается как средняя температуравоздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства.


2.5.Предварительно напряженные железобетонные конструкции следуетпроектировать преимущественно из бетонов класса В 20;В 25; В 30 и В35. Для бетонной подготовки следует применять бетон класса В3,5 и В5.

2.6.Требования к бутобетону по прочности и морозостойкости предъявляютсяте же, что и к бетонным и железобетонным конструкциям.

2.7. Дляармирования железобетонных конструкций, выполняемых безпредварительного напряжения, следует применять стержневуюгорячекатаную арматурную сталь периодического профиля класса А-IIIи А-II. Для монтажной (распределительной) арматуры допускаетсяприменение горячекатаной арматуры класса А-Iили обыкновенной арматурной гладкой проволоки класса В-I.

При расчетной зимнейтемпературе ниже минус 30°С арматурная сталькласса А-II марки ВСт5пс2 к применению не допускается.

2.8. Вкачестве напрягаемой арматуры предварительно напряженныхжелезобетонных элементов следует в основном применять термическиупрочненную арматуру класса Ат-VI иАт-V.

Допускается также применятьгорячекатаную арматуру класса A-V,A-VI и термически упрочненную арматуру классаАт-IV.

При расчетной зимнейтемпературе ниже минус 30°С арматурная сталькласса A-IV марки 80С не применяется.

2.9.Анкерные тяги и закладные элементы должны приниматься из прокатнойполосовой стали класса С-38/23 (ГОСТ 380-88)марки ВСт3кп2 при расчетной зимней температуре до минус30°С включительно и марки ВСт3псб при расчетнойтемпературе от минус 30 °С до минус40 °С. Для анкерных тяг рекомендуется также сталь С-52/40марки 10Г2С1 при расчетной зимней температуре, до минус40°С включительно. Толщина полосовой стали должна быть неменее 6 мм.

Возможно также применение дляанкерных тяг арматурной стали класса А-III.

2.10. Всборных железобетонных и бетонных элементах конструкций монтажные(подъемные) петли должны выполняться из арматурной стали класса А-Iмарки ВСт3сп2 и ВСт3пс2 или из стали классаАс-II марки 10ГТ.

При расчетной зимнейтемпературе ниже минус 40°С применение дляпетель стали ВСт3пс2 не допускается.


3.ТИПЫ ПОДПОРНЫХ СТЕН


3.1. Поконструктивному решению подпорные стены подразделяются на массивные итонкостенные.

В массивных подпорных стенахих устойчивость на сдвиг и опрокидывание при воздействиигоризонтального давления грунта обеспечивается в основном собственнымвесом стены.

В тонкостенных подпорныхстенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весомгрунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу.

Как правило, массивныеподпорные стены более материалоемкие и более трудоемкие привозведении, чем тонкостенные, и могут применяться присоответствующем, технико-экономическом обосновании (например, привозведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетонаи т. д.).

3.2.Массивные подпорные стены отличаются друг от друга формой поперечногопрофиля и материалом (бетон, бутобетон и т. д.) (рис.1).

Рис. 1.Массивные подпорные стены

а - в - монолитные; г- е - блочные

Рис. 2. Тонкостенныеподпорные стены

а - уголковыеконсольные; б - уголковые анкерные;

в - контрфорсные

Рис. 3.Сопряжение сборных лицевых и фундаментных плит

а - с помощью щелевогопаза; б - с помощью петлевого стыка;

1 -лицевая плита; 2 - фундаментная плита;3 - цементно-песчаный растворы; 4- бетон замоноличивания


Рис. 4.Конструкция подпорной стены с использованием универсальной стеновойпанели

1 - универсальнаяпанель стеновая (УПС); 2 - монолитнаячасть подошвы


3.3. Впромышленном и гражданском строительстве, как правило, находятприменение тонкостенные подпорные стены уголкового типа, приведенныена рис. 2.


Примечание. Другие типыподпорных стен (ячеистые, шпунтовые, из оболочек и пр.) в настоящемПособии не рассматриваются.


3.4. Поспособу изготовления тонкостенные подпорные стены могут бытьмонолитными, сборными и сборно-монолитными.

3.5.Тонкостенные консольные стены уголкового типа состоят из лицевых ифундаментных плит, жестко сопряженных между собой.

В полносборных конструкцияхлицевые и фундаментные плиты выполняются из готовых элементов. Всборно-монолитных конструкциях лицевая плита сборная, а фундаментная- монолитная.

В монолитных подпорных стенахжесткость узлового сопряжения лицевых и фундаментных плитобеспечивается соответствующим расположением арматуры, а жесткостьсоединения в сборных подпорных стенах -устройством щелевого паза (рис. 3,а) илипетлевого стыка (рис. 3,6).

3.6.Тонкостенные подпорные стены с анкерными тягами состоят из лицевых ифундаментных плит, соединенных анкерными тягами (связями), которыесоздают в плитах дополнительные опоры, облегчающие их работу.

Сопряжение лицевых ифундаментных плит может быть шарнирным или жестким.

3.7.Контрфорсные подпорные стены состоят из ограждающей лицевой плиты,контрфорса и фундаментной плиты. При этом грунтовая нагрузка отлицевой плиты частично или полностью передается на контрфорс.

3.8. Припроектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых(УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона сиспользованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковкивнахлестку для нижней арматуры (рис. 4).


4.КОМПОНОВКА ПОДВАЛОВ


4.1.Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. Потехнологическим требованиям допускается устройство подвалов стехническим этажом для кабельных разводок.

При необходимости допускаетсявыполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

4.2. Воднопролетных подвалах номинальный размер пролета, как правило,следует принимать 6 м; допускается пролет7,5 м, если это обусловлено технологическими требованиями.

Многопролетные подвалыследует проектировать, как правило, с сеткой колони 6х6и 6х9 м.

Высота подвала от пола дониза ребер плит перекрытия должна быть кратной 0,6м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа длякабельных разводок в подпалах следует принимать не менее2,4 м.

Высоту проходов в подвалах (вчистоте) следует назначать не менее 2 м.

4.3.Подвалы бывают двух типов: отдельно стоящие и совмещенные сконструкциями зданий.

Унифицированные схемыотдельно стоящих подвалов приведены в табл. 2.

4.4.Конструкции подвальных помещений (перекрытия, стены, колонны)рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов.

4.5. Взонах воздействия на пол цеха временных нагрузок интенсивностью более100 кПа (10 тс/м2) размещатьподпалы, как правило, не следует.

4.6.Эвакуационные выходы из подвалов п помещения категорий В, Г и Д,лестницы из подпалов в эти помещения, противопожарные требования кподвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, атакже несгораемых материалов в сгораемой упаковке следуетпредусматривать по СНиП 2.09.02-85“Производственные здания”.

4.7.Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять спомощью противопожарных перегородок на отсеки объемом не более 3000м3, предусматривая при этом объемные средствапожаротушении.

4.8. Изкаждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажаподвала необходимо предусматривать не менее двух выходов, которыеследует располагать в разных сторонах помещения.

Выходы следует размещать так,чтобы длина тупика была менее 25 м. Длина путиобслуживающего персонала от наиболее удаленного места до ближайшеговыхода не должна превышать 75 м.

Второй выход допускаетсяпредусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнеепомещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. Привыходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации недолжна превышать 75 м.

4.9.Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) имежду отсеками должны быть противопожарными, открываться понаправлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.

Притворы дверей должны бытьуплотнены.


Таблица 2


Унифицированные схемы

Размеры, м

одноэтажных подвалов

L

H

6



7,5






6


3

3,6

4,2

4,8

5,4

6

6,6

7,2


Примечания: 1.Шаг колонн в продольном направлении при временной нагрузке на полцеха до 100 кПа (10 тс/м2)6 и 9 м, при временной нагрузке более 100кПа (10 тс/м2) -6 м.

2.Размер с принимается равным 0,375 м.


4.10.Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подваловследует осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющиевыход непосредственно наружу. Допускается использование общейлестничной клетки, ведущей к надземным этажам, при этом дляподвальных помещений должен быть устроен обособленный выход излестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный отостальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухойпротивопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее1 ч.

При невозможности устройствавыходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещениякатегорий Г и Д с учетом требований п. 4.6.

4.11. Вмаслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемомболее 100 м3 необходимопредусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельныхподвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарнаясигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ,ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) следует оборудовать установкамиавтоматического пожаротушения независимо от их площади.

4.12.Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосныестанции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные нижепланировочных отметок земли более чем на 1 м,площадью не более 400 м2.

В этих помещениях следуетпредусматривать:

один эвакуационный выходчерез лестничную клетку, изолированную от помещений, с площадью полане более 54 м2;

два эвакуационных выхода,расположенных в противоположных сторонах помещения, с площадью полаболее 54 м2. Второй выход допускаетсяпо вертикальной лестнице, расположенной в шахте, изолированной отпомещений категорий А, Б и В.

4.13.Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола недопускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах следуетустраивать пороги высотой 300 мм со ступенямиили пандусами.


5.ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА


5.1.Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложенияследует устанавливать, как правило, на основе их непосредственногоиспытании в полевых или лабораторных условиях и статистическойобработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75.

Значения характеристикгрунтов:

нормативные -gn,jnи сn;.

для расчетов конструкцийоснований по первой группе предельных состояний - gI,jI,и сI;

то же, по второй группепредельных состояний - gII,jIIи cII.

5.2. Приотсутствии непосредственных испытаний грунта допускается приниматьнормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннеготрения jи модуля деформации Е по табл. 1-3 прил.5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного весагрунта gnравными 18 кН/м3 (1,8тс/м3).

Расчетные значенияхарактеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаютсяследующими:

gI=1,05gn;gII=gn;jI=jngj;jII=jn;сI= сn/1,5;cII= сn,

где gj-коэффициент надежности по грунту, принимается равным1,1 для песчаных и 1,15 дляпылевато-глинистых грунтов.

5.3.Значения характеристик грунтов засыпки (,и с¢),уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентомуплотнения ky не менее0,95 от их плотности в природном сложении,допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов вприродном залегании. Соотношения между характеристиками грунтовзасыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие:

II=0,95gI;I= 0,9jI;с¢I= 0,5сI, но неболее 7 кПа (0,7 тс/м2);

II=0,95gII;II=0,9jII;с¢II=0,5c¢II,но не более 10 кПа (1тс/м2).


Примечание. Для сооружений сглубиной заложения 3 м и менее предельныезначения удельного сцепления грунта засыпки с¢I,следует принимать не более 5 кПа(0,5 тс/м2), а с¢IIне более 7 кПа (0,7тс/м2). Для сооружений высотой менее 1,5м с¢I,следует принимать равным нулю.


5.4.Коэффициенты надежности по нагрузке gIпри расчете по первой группе предельных состояний должны приниматьсяпо табл. 3, а при расчете по второй группе- равными единице.


Таблица 3


Нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке gI

Постоянные


Собственный вес конструкции

1,1

Вес грунта в природном залегании

1,1

Вес грунта в засыпке

1,15

Вес насыпного грунта

1,2

Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров

1,5

Вес полотна, железнодорожных путей

1,3

Гидростатическое давление грунтовых вод

1,1

Временные длительные


От подвижного состава железных дорог СК

1,2

От колонн автомобилей АК

1,2

Нагрузка от оборудования, складируемого материала,

1,2

равномерно распределенная нагрузка на территории


Временные кратковременные


От колесной ПК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки

1

От погрузчиков и каров

1,2

От колонн автомобилей АБ

1,1


5.5.Интенсивность горизонтального активного давления грунта отсобственного веса Рg,на глубине у (рис. 5,а) следуетопределять по формуле

Рg=[ggfhl- с (К1 +K2)] y/h, (1)

где К1- коэффициент, учитывающий сцепление грунта по плоскости скольженияпризмы обрушения, наклоненной под углом q0к вертикали; К2 - то же, поплоскости, наклоненной под углом в к вертикали.

К1=2lcosq0cose/sin(q0+e); (2)

K2= l[sin (q0- e)cos (q0+r)/sinq0cos (r-e)sin (q0+ e)]+ tge, (3)

где e- угол наклона расчетной плоскости к вертикали; - то же, поверхности засыпки к горизонту; q0- то же,плоскости скольжения к вертикали; l- коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствиисцепления грунта но стене K2 = 0.

5.6.Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле

, (4)

где d- угол трения грунта па контакте с расчетнойплоскостью (для гладкой стены d= 0, шероховатой d= 0,5j,ступенчатой d= j).

Значения коэффициента lприведены в прил. 2.


Рис. 5.Схема давления грунта

а - от собственноговеса и давления воды; б - от сплошной равномернораспределенной нагрузки; в - отфиксированной нагрузки; г - от полосовойнагрузки


5.7.Угол наклона плоскости скольжения к вертикали q0определяется по формуле

tgq0= (cos -hcosj)/(sin - hsinj), (5)

где h= cos (e-r)/ .

5.8. Пригоризонтальной поверхности засыпки r= 0, вертикальной стене e=0 и отсутствии трения и сцепления со стеной d= 0, К2 =0 коэффициент бокового давления грунта l,коэффициент интенсивности сил сцепления К1и угол наклона плоскости скольжения q0определяются по формулам:

(6)

При r= 0, d¹0, e¹0 значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали q0определяется из условия

tgq0= (cosj- )/sinj. (7)

5.9.Интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта,обусловленного наличием грунтовых вод Рw,кПа, на расстоянии уw,от верхнего уровня грунтовых вод (рис. 5,а)определяется по формуле

Pw= yw{10- l[g-16,5/(1 +e)]}gf, (8)

где е -пористость грунта; gf- коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным1,1.

5.10.Интенсивность горизонтального давления грунта от равномернораспределенной нагрузки q,расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять поформулам:

при сплошном и фиксированномрасположении нагрузки (рис. 5, б,в)

Рq= qgfl; (9)

при полосовом расположениинагрузки (рис. 5, г)

Pq= qgfl/(1 + 2 tg q0уа/b0). (10)

Расстояние от поверхностигрунта засыпки до начала эпюры интенсивности давления грунта отнагрузки уа, определяется выражением уа= a/(tg q0+tg e).

Протяженность эпюрыинтенсивности давления грунта по высоте уbпри фиксированной нагрузке (см. рис. 5, в)принимается равной уb= h-yа.

При полосовой нагрузке (см.рис. 5,г) протяженность эпюры давления повысоте yb =(b0+ 2tgq0ya)/(tge+ tgq0),но принимается не более величины уb£h - yа.

5.11.Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать всоответствии со СНиП 2.05.03-84“Мосты и трубы” в виде нагрузки СК -от подвижного состава железных дорог, АК - отавтотранспортных средств ПК-80 - от колеснойнагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечания: 1.СК- условная эквивалентная равномернораспределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железныхдорог на 1 м пути, ширина которого принимаетсяравной 2,7м (по длине шпал).

2. ЛК- нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двухполос.

3. НК-80- нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на колесномходу весом 785 кН (80 тс).

4. НГ-60- нормативная нагрузка, состоящая из одноймашины на гусеничном ходу весом 588 кН(60 тс).

5.12.Нагрузки от подвижного транспорта (рис. 6)приводятся к эквивалентной равномерно распределенной полосовойнагрузке при следующих исходных данных:

для СК - b0= 2,7 м, а интенсивностьнагрузки q == 76 кПа на уровне низа шпал;

для АК -b0 = 2,5м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q= К (10,85 + yatgq0)/(0,85+ yatgq0)2,55, (11)

где К= 1,1 -для основных магистральных дорог; К = 8- для внутренних хозяйственных дорог.

Рис. 6.Схема приведения нагрузок от подвижного транспорта к эквивалентнойполосовой нагрузке


для НК-80 - b0= 3,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q =112/(1,9 + yatgq0); (12)

для НГ-60 - b0= 3,3 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q =90/(2,5 + yatgq0). (13)

5.13.Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава наавтомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотренодвижение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые нераспространяются ограничения весовых и габаритных параметровавтотранспортных средств общего назначения, следует принимать в видеколонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл.4.

5.14.При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности призмы обрушенияследует принимать условную нормативную равномерно распределеннуюнагрузку интенсивностью 9,81 кПа(1 тс/м2).

5.15.Динамический коэффициент от подвижного состава железных дорог иавтомобильного транспорта следует принимать равным единице.


Таблица 4


Параметры

Тип двухосного автомобиля


АБ-51

AБ-74

АБ-151

Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН (тс):




заднюю

333(34)

490(50)

990(101)

переднюю

167(17)

235(24)

490(50)

Расстояние между осями (база) автомобиля, м

3,5

4,2

4,5

Габариты по ширине (по колесам задней оси), м

3,5

3,8

5,4

Ширина колеи колес, м:




задних

2,4

2,5

3,75

передних

2,8

2,8

4,1

Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м:




по длине

0,4

0,45

0,8

по ширине

1,1

1,3

1,65

Диаметр колеса, м

1,5

1,8

2,5


Stroy.Expert
67,01 78,36